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(一)側向分型與抽芯機構的分類
根據動力來源的不同,側向分型(xíng)與抽芯(xīn)機構一般可分(fèn)為機動(dòng)、液壓(yā)或(huò)氣動以及手動三大類型(xíng)。
(1)機(jī)動側向分型與抽芯機構:機動側向分(fèn)型與抽芯機構是利用注射機開模力作為動力,通過有關傳動零件使力作用於(yú)側向成型零件而將注塑模具側向分(fèn)型或把側向型芯從(cóng)塑料製件中抽出,合模時(shí)又靠它使側向成型零件複位。這類機構雖(suī)然結構比較(jiào)複雜,但分型與抽芯無需手工操作,生產率高,在生產中(zhōng)應用廣泛。根據傳(chuán)動零(líng)件的不(bú)同(tóng),這類機(jī)構可分為斜導(dǎo)柱、彎銷、斜導槽、斜滑塊和齒輪齒條等許多不同類型的側向分型與抽芯(xīn)機構,其中(zhōng)斜導柱側向分型與抽芯機構為常用,下麵將分別介紹。
(2)液壓(yā)或(huò)氣動側向分型與抽芯機構(gòu):液壓或(huò)氣動側(cè)向分型與抽(chōu)芯機構是以液壓力或(huò)壓縮空氣作(zuò)為動(dòng)力(lì)進行側向分型與抽芯,同樣(yàng)亦靠液(yè)壓力或壓縮空氣使側向成型零件複位。液壓或氣動側(cè)向分型與抽芯機構多用於抽拔力大、抽(chōu)芯距比較長的場合,例如大型管子(zǐ)塑(sù)件(jiàn)的抽芯等。這(zhè)類分型與抽芯機構是靠液(yè)壓缸或氣缸的活塞來回運動進行的,抽芯的動作比較平穩,特別是有些注(zhù)射機本身就帶有抽芯液壓缸,所以采用(yòng)液壓側向分(fèn)型與抽芯(xīn)更為方便,但缺點是液壓或氣動裝置成(chéng)本較(jiào)高。
(3)手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu):手動側向分型與抽(chōu)芯機構(gòu)是利用人力將注塑模具側向分型或把側向型芯從成型(xíng)塑件中抽出。這一類機構操作不(bú)方(fāng)便,工人勞動強度大,生產率低,但注塑模具的結構簡單,加工(gōng)製造成本低(dī),因此常用於產品的(de)試製、小(xiǎo)批量生產或無法采用其他側向分型與抽芯機構的場合。手動側向分型(xíng)與抽芯機構的形式很多,可(kě)根據不同塑料製件設計不同形式的手動側向分型與抽(chōu)芯機構(gòu)。手動側向分型與抽芯可分為兩類,一類(lèi)是模內(nèi)手動分型抽芯,另一類是(shì)模外手動分型抽芯,而模外手動分型抽(chōu)芯機構實質上是帶(dài)有活動鑲件的(de)注塑模具結構。
(二)抽芯距確定與抽芯力計算
注塑模具側向分型與抽芯機構的分類,側向型芯或側向成型(xíng)型腔從成型位置到不妨礙維件的脫模推(tuī)出位置所移動的距離稱為抽芯距,為了安全起見,側向抽芯距離(lí)通(tōng)常比塑(sù)件上的側孔、側凹的深度或側向凸(tū)台的高度大2~3mm, 但在(zài)某些特殊的情況下,當(dāng)側型芯或側型腔從(cóng)塑件中雖已脫出,但仍阻礙塑件脫模時,就不能簡單地使用這種方法確定抽芯(xīn)距。
斜導柱側向分型與抽(chōu)芯機構是利用斜導柱等(děng)零件把開模力傳遞給側型芯或側向成型塊,使之產生側(cè)向運動完成抽芯與分型動(dòng)作。這類側向分型抽芯機構的特點是結構緊湊,動作安全可靠,加工製造方便,是設計和製造注射模抽芯時常用的機構,但它的抽芯力和抽芯距受到(dào)注塑模具結構的限製,一般適用於抽芯力不大及抽芯距小於60~80mm的場(chǎng)合。斜導柱側(cè)向分型與抽(chōu)芯機構主要由與開模方向成一定角度的斜導柱、側型腔或型芯滑塊、導滑槽(cáo)、楔緊塊和(hé)側型腔或型芯滑塊定距限位裝置等組成,其工作(zuò)原理在第四章中已有敘(xù)述,這裏(lǐ)僅舉一(yī)個典型的例子加以說明。
塑料製件的上側有通孔,下側有凹凸,這樣,上側就需用帶有側型誌的(de)側型芯(xīn)滑塊成型,下側用側型腔滑(huá)塊成型。斜導柱通過定模板固定於定模座板上(shàng)。開模(mó)時,塑件包在凸(tū)模(mó)上隨動模部分一(yī)起向左移動,在斜導柱和的(de)作用下,側型芯滑塊和側型腔滑塊隨推件板後退的同時,在推件板的導滑槽內分(fèn)別向上側和向下側移動,於是(shì)側型芯和側型(xíng)腔逐漸脫離塑件,直至斜導柱分別與兩滑塊脫離,側向抽芯和(hé)分型才告結束。為了合模時斜導柱能準確地插入滑塊上的斜導孔中,在滑塊脫離斜導柱時要設置滑塊的定距限位裝置。在壓縮彈簧的作用下,側型芯滑塊在抽芯結束的同時緊靠擋塊而定位,側型腔(qiāng)滑塊在側向分型結(jié)束時由於自身的重力定位於擋塊上。動模部分繼續向左移動,直至推出機構動作,推杆推動推件板把塑件從凸模(mó)上脫下來。合模時,滑塊靠斜導柱複位,在注射時,滑塊和分別由楔緊塊和鎖緊,以使其處於正確的成型位(wèi)置而不因受(shòu)塑料(liào)熔體壓(yā)力(lì)的作用向兩側鬆動。
1.斜導柱的設計
(1)斜導(dǎo)柱的結構設計:斜導(dǎo)柱其工作端的端部可以設計成錐台形或半球形。但半球形(xíng)車製時較困難,所以(yǐ)絕大(dà)部分均設計成錐台形。設計成錐台形時必須注意斜角0應大於斜導柱傾斜角α,以(yǐ)免端部錐台也參與側抽芯,導致滑塊停留位置不符合原設計計算的要求。為了減少(shǎo)斜(xié)導柱與滑塊上斜導孔之間的摩擦,可在斜導柱工作(zuò)長度部分的外圓輪廓銑出兩(liǎng)個對(duì)稱平麵.
斜導柱的材料多(duō)為T8、T10等碳素工具鋼,也可以用20鋼滲碳處理。由(yóu)於斜導柱經常與滑塊摩(mó)擦(cā),熱處理要(yào)求(qiú)硬度≥55HRC,表麵(miàn)粗糙度Ra值≤0.8μm. 斜導柱與其固定的模板之間采用過渡配合H7/m6.由於斜導柱在工作過程中主要用來驅(qū)動側滑塊作往複(fù)運動,側(cè)滑塊運動的平穩性由導滑槽與滑塊之間的配合精度保證,而合模時(shí)塊(kuài)的準確(què)位置由楔緊塊決定。網此,為了運動的靈活,滑塊上斜導孔與斜(xié)導柱之間可以采用較鬆的間院配(pèi)合(hé) H11/b11,或在兩者之間保留(liú)0.5~1mm的間隙。在特殊情況下,為了使(shǐ)滑塊的運動滯後於開模動作,以便分型麵先打開一(yī)定的縫隙,讓塑件與凸模之間先鬆動之後再驅動滑塊作側抽芯,這時的間隙可放大至2~3mm.
(2)斜導柱傾斜角的確(què)定:斜導柱的形狀柱軸向(xiàng)與開模方向的夾角稱為斜導柱的傾斜角α,它是決定斜(xié)導柱抽芯機構工作效果的重要參數。α的(de)大小(xiǎo)對斜導柱的有效工作長度、抽芯距和受力狀(zhuàng)況(kuàng)等起著決定性的影響。
α增大,L和H減小,有利於減(jiǎn)小注塑模具尺寸,但 F.和F,增(zēng)大,影響(xiǎng)斜導柱和注塑模(mó)具的強(qiáng)度和剛度;反之,α減小,斜(xié)導柱和注塑模具受力減小,斜(xié)導柱抽芯時的受(shòu)力小,但要在獲得相同抽(chōu)芯距的情況下,斜(xié)導柱的長度就要增長,開模距就要變大,因此注塑模具尺寸會增大。
注塑(sù)模具側向分型與抽芯機(jī)構的分類,當抽芯方向與注塑模(mó)具(jù)開(kāi)模方向不垂直而成一定交角β時,也可采用斜導柱(zhù)抽芯機構。所示為滑塊外側向動模一側(cè)傾斜(xié)β角度的情況,影響抽芯效果的斜導柱的有效傾斜角為a1=α+β,斜導柱的傾斜角α值應在12°≤α+β≤22°內選取,比不傾斜時要取得小些。所示為滑塊外側向定(dìng)模一側傾斜β角度的情況,影響抽芯效果的斜導柱的有效傾斜角為α2=α-β,斜導柱的傾斜角α值應在12°≤α-β≤22°內選取,比不(bú)傾斜時可取得大些。
在確(què)定斜導柱傾斜角α時,通常(cháng)抽芯(xīn)距短(duǎn)時α可適當取小些,抽(chōu)芯距長時取大些;抽(chōu)芯力大時α可取小些,抽芯力小時可取大些。另(lìng)外,還應注意,斜導柱在對稱布置時,抽芯力可相互抵消,α可取大些,而斜導柱非對稱布置時,抽芯力無法抵消,α要取小些。
(3)斜導柱的長度計算:斜導柱的長度,其工作長度與抽芯距有關.當滑塊向動模一側或向定模一側傾斜β角度後(hòu),斜(xié)導柱的工作長度L斜導柱的總長度與抽芯距(jù)、斜導柱(zhù)的(de)直(zhí)徑和傾斜角以及斜導柱固定板厚度等有關。
(4)斜導柱的受(shòu)力(lì)分析與強度計算
斜導(dǎo)柱的受力分析。斜導柱(zhù)在抽芯(xīn)過程中受(shòu)到彎曲力F.的作用。為了便於分析,先分(fèn)析滑塊(kuài)的(de)受力情況。F,是(shì)抽芯力(lì)F.的(de)反作用力,其大小與F,相等,方(fāng)向相反;F、是開模力,它通過導滑槽施加於滑動;F是斜導柱通過斜導孔施加於滑塊的正壓力,其大小與斜導(dǎo)柱(zhù)所受的彎曲力F.相等;F、是斜導(dǎo)柱(zhù)與滑塊間的摩擦力;F2是滑塊與導滑槽間(jiān)的摩擦力。另外,假定(dìng)斜導柱與滑塊、滑塊與導滑槽之間的(de)摩擦因數均(jun1)為(wéi)μ.
注塑模具側向分型與抽芯機構的分類,由於計(jì)算比較複雜(zá),有時為了方便,也可以用查表方法確(què)定斜(xié)導柱的直徑。先按抽芯力和(hé)斜(xié)導柱傾(qīng)斜角α在查出彎曲力,然後根據F和H以及(jí)α在中查出斜導(dǎo)柱的直徑。
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